电弧增材制造(WAAM)是在传统的焊接工艺基础上升级而成的，具体流程为：按照计算机上规划好的模型堆积，将材料熔化并沉积成所需要的尺寸，以达到生产需求。冷金属过渡焊(CMT)是一种新型焊接工艺，具有焊接过程弧长控制精确、热输入量小、飞溅少等工艺特点，适用于低熔点金属的增材制造。普通的CMT工艺不适合焊接厚度较大的板材，因此在CMT基础上开发了CMT+PADV(交流脉冲焊接模式)工艺，该工艺增大了热输入，可以焊接更厚的板材，且表面成型质量更好。
2319铝合金属于2系铝合金，强度和硬度较高，可进行热处理，是良好的航空航天工业材料。2319铝合金与典型的航空航天用2219铝合金相比，化学成分相差不大,但价格较低。目前，国内许多学者对CMT电弧增材成型2319铝合金的显微组织和力学性能进行了大量的研究，张文明等研究了送丝速率、焊接速率、层间等待时间等因素对2319铝合金成型组织的影响，以获得最佳成型参数；任惠圣等对不同热处理工艺下，CMT电弧增材成型2319铝合金构件的组织和力学性能进行了研究，发现热处理后构件的最高抗拉强度为386.2MPa。目前，国内对CMT电 弧增材制造2319铝合金弹性模量的研究较少。
研究人员对CMT电弧增材成型2319铝合金沉积态及热处理态的显微组织、力学性能进行研究，并对不同温度下试样弹性模量的变化情况进行研究，结果可为提高 CMT电弧增材成型2319铝合金的力学性能提供理论基础。
1、试验材料及方法
1.1 试验材料
采用直径为1.2mm的ER2319铝合金焊丝进行试验，基板厚度为30mm，材料为AA2219铝合金，试验前用丙酮脱脂对基板进行清洗，然后抛光。
1.2 试验方法
1.2.1 成型工艺及热处理
采用电弧增材成型方式制备2319铝合金试样(WAAM2319)，成型方式为CMT+PADV。WAAM2319试样的宏观形貌如图1所示，分为纵向试样和横向试样。
WAAM2319试样的热处理方法为：固溶处理，将试样放置在马弗炉中，随炉升温至535℃，保温1h，从炉中取出后立即进行水淬；人工时效，将试样随炉升温至175℃，保温6h，随炉冷却至室温。
1.2.2 力学性能测试
拉伸试样的取样位置如图2所示，拉伸试样的尺寸如图3所示。取拉伸试验完成后的试样进行硬度测试，测试位置如图4所示。拉伸试验在万能拉伸试验机上进行。采用布氏硬度计进行硬度测试，每个试样测3个点并取平均值。
弹性模量试样的取样位置如图5所示。使用高温弹性模量测试仪进行测试，测试温度分别为室温、100℃和150℃，弹性模量试样为80mm×20mm×4mm(长度×宽度×高度)的板状试样，每个方向测量两个试样，每个试样测量3次，然后取平均值。
1.2.3 金相检验
金相试样的取样位置如图4所示，将试样进行树脂热镶后，分别用粒度为240，600，1200，2000目(1目=25.4mm)的水磨砂纸在流水下进行打磨，然后依次用粒度为9μm和3μm 的金刚石研磨膏进行粗抛光,最后用粒度小于0.05μm的硅胶悬浊液进行精抛 光，得到镜面试样，用乙醇冲洗并吹干。用光学显微镜对试样进行金相检验。
2、试验结果与讨论
2.1 金相检验
沉积态试样的显微组织形貌如图6所示。由图6可知：纵向试样的组织出现分层，形态为较大等轴枝晶、柱状晶和细小等轴晶；横向试样的组织为等轴晶。
热处理态试样的显微组织形貌如图7所示。由图7可知：组织中存在的枝晶及晶间、晶内的第二相颗粒在热处理后基本消失，晶粒尺寸较均匀，且较大。
试样中气孔的微观形貌如图8所示，可见试样中气孔尺寸较小，大部分气孔的直径小于80μm，气孔呈圆形，且单独分布。
2.2 力学性能测试
2.2.1 拉伸试验
试样的抗拉强度测试结果如图9所示，可见沉积态试样的抗拉强度在同一方向上分布均匀，纵向试样的抗拉强度比横向试样的抗拉强度小9.3%，纵向试样的抗拉强度存在各向异性；热处理态试样的抗拉强度较沉积态试样的抗拉强度提高了约35%，纵向试样的抗拉强度比横向试样的抗拉强度小9.7%，纵向试样的抗拉强度存在各向异性。
2.2.2 硬度测试
试样的硬度测试结果如图10所示，可见沉积态试样的硬度在同一方向上差距较小，且分布均匀，纵向试样的硬度与横向试样的硬度基本一致；热处理态试样较沉积态试样的硬度提高了约40%，且纵向试样的硬度与横向试样的硬度基本一致，存在较小的各向异性。
2.2.3 弹性模量测试
热处理态试样的弹性模量测试结果如图11所示，可见纵向试样和横向试样的弹性模量基本一致，随着试验温度的升高，弹性模量均呈下降趋势。
3、综合分析
由金相检验结果可知：沉积态纵向试样的组织出现分层，原因是当焊缝发生凝固时，下一层焊缝会使已经凝固的焊缝重新熔化，而WAAM是层层堆积的过程，层间的热循环比较复杂，焊缝熔池凝固是一个典型的非平衡凝固过程，各层间经历了多次重熔，散热变慢，且热输入增加，导致液态金属的停留时间变长，晶粒尺寸变大，最终形成了较大等轴晶和柱状晶；层间重熔过程中，有小部分区域迅速冷却，最终形成了细小等轴晶；增材成型过程中，横向试样的受热比较均匀，其显微组织以等轴晶为主。经热处理后，附着在晶界上的大部分共晶物颗粒发生溶解，扩散进入铝基体，Cu原子在铝基体中的极限固溶度小于合金中的Cu原子含量，有一部分 Cu原子无法溶解，固溶处理后仍然以 Al-Cu化合物的形式存在，因此热处理态试样的基体上仍均匀分布有颗粒状第二相，颗粒状第二相为θ(Al2Cu)相。试样中的气孔大部分是氢气孔，还有少部分是凝固过程中，因晶间金属补充不及时而形成的孔洞。在电弧的高温作用下，丝材中残留的水分、油脂和碳氢污染物迅速分解为氢原子并进入熔池,最终形成气孔，同时氢气孔会依附在第二相颗粒或枝晶臂等形核质点处，在凝固前形核并长大。试样中大量形状不规则的共晶物和枝晶组织会为气孔提供形核质点，促进其形核并脱离，但是细小的枝晶会阻碍气孔相互合并，因此试样中气孔的尺寸较小。
由力学性能测试结果可知：热处理态试样的抗拉强度较高，原因是热处理过程中，形成了高温固溶体，在随后的时效处理过程中，冷却速率较快，高温固溶体形成了具有大量空位的Cu溶质原子过饱和固溶体，多余的Cu原子从晶界处析出，形成了析出强化。纵向试样的力学性能存在各向异性，原因是试样经热处理后，在Cu原子的析出强化作用下，试样的抗拉强度升高，热处理后纵向试样仍然存在尺寸较大的柱状晶，横向试样为尺寸较小的等轴晶，因此纵向试样的抗拉强度低于横向试样的抗拉强度。弹性模量反映了原子间结合力的大小，随着试验温度升高，原子间的间距增大，原子间的结合力减弱，弹性模量降低。
4、结论
WAAM2319沉积态和热处理态纵向试样的抗拉强度存在各向异性，原因是纵向试样的组织不均匀，存在分层现象。热处理后，试样的抗拉强度和硬度升高，原因是试样经热处理后，存在Cu原子的析出强化作用。热处理后，纵向试样和横向试样的弹性模量基本一致，随着试验温度的升高，弹性模量均呈下降趋势。
