国家《住宅设计规范》中规定：住宅建筑中不宜布置锅炉、变压器及其它有噪声振动源等设备用房。如受条件限制需要布置时，应符合现行的建筑防火、建筑隔声及相关规范的规定。而《民用建筑隔声设计规范》规定：条件许可时，易将噪声源设置在地下，但不宜比邻主题建筑或设在主体建筑下。如不能避免时，必须采取可靠的隔振、隔声措施。

在2008年我国环境保护部发布的强制标准《GB 3096-2008 声环境质量标准》中规定声环境按区域的使用功能特点和环境质量要求，声环境功能区分为以下五种类型：

各类声环境功能区适用表1规定的环境噪声等效声级限值。

表1 各类声环境功能区环境噪声等效声级限值

各类声环境功能区夜间突发噪声，其最大声级超过环境噪声限值的幅度不得高于15dB（A）。

另外，环保部于2008年10月1日实施的《GB22337-2008 社会生活环境噪声排放标准》中对室内噪声排放限值做了更严格的规定，其中对结构传播噪声的规定如下：

在社会生活噪声排放源位于噪声敏感建筑物内情况下，噪声通过建筑物结构传播至噪声敏感建筑物室内时，噪声敏感建筑物室内等效声级不得超过规定的限值。

对于在噪声测量期间发生非稳态噪声（如电梯噪声、水泵噪声）的情况，最大声级超过限值的幅度不得高于10dB（A）。

除了环保部的两个关于噪声排放的标准外，建设部2006年3月1日施行的强制标准《GB 50368-2005住宅建筑规范》中对住宅噪声和隔声有如下规定：

住宅应在平面布置和建筑构造上采取防噪声措施。卧室、起居室在关窗状态下的白天允许噪声级为50dB(A声级)，夜间允许噪声级为40dB(A声级)。电梯不应与卧室、起居室紧邻布置。受条件限制需要紧邻布置时，必须采取有效的隔声和减振措施。管道井、水泵房、变压器房、风机房应采取有效的隔声措施，水泵、变压器、风机应采取减振措施。

另外，中国城乡建设环境保护部发布的《GBJ 118-1988 民用建筑隔声设计规范》中3.1.1条规定住宅内卧室、书房与起居室的允许噪声级应该符合规范的限值。

既然有了这么多的国家标准对变压器噪声进行规范，为什么我们生活周围还是经常发生业主与开发商间有关变压器噪声纠纷的事情呢？其中很大一部分原因应该归结于建筑验收的不完善。我们可以从建筑验收备案里面发现，很多建筑的验收证明验收的只是施工部分，一些验收证明的备注里面明确说明供水供电不在验收之列。正是因为建筑施工和验收中存在某些不规范、不完善的地方，才会引起交房后的变压器噪声纠纷。

在英国标准 BS 661(与声学有关的名词术语)中，已经用标准定义对噪声的主观性进行了强调。即对于噪声的接收者而言，噪声是令人生厌的。因此，可以容易理解为什么人们在舞会上感到音乐和喧闹是一种享受，而当人想入睡时，即使同样的声音也会感到是一种干扰和烦恼。变压器噪声不仅是连续的，而且绝大部分是属于中等音频，对人的听觉危害是最小的，不存在固有的有害性，这意味着变压器噪声引起人们的烦恼程度大概与变压器的视在音量有关，解决这一问题的最好办法是确定各种型式和规格的变压器所发出的视在响度。

一方面，对变压器的本体噪声，可通过减小铁心的振动和降低噪声的发散能力来控制；也可通过减振及隔声、吸声等措施，使噪声在传播途径中得以衰减。

另一方面，对冷却系统的噪声加以控制，使其噪声接近或低于本体噪声水平，也能有效降低变压器噪声。

1. 选用磁致伸缩ε小的优质硅钢片优质硅钢片提高了结晶方位的完整度，特殊涂层增加了其抗张力，从而降低了其磁致伸缩ε。在磁通密度为1.5T时，高晶粒取向硅钢片的磁致伸缩ε只有一般硅钢片的60%。因此，在相同磁密下，优质硅钢片的磁致伸缩ε较小，产生的振动也相应较小，噪声可降低2~4dB(A)。

    

2. 降低铁心的磁通密度B 铁心的额定工作磁密B通常取决于噪声及空载损耗的要求值。试验结果表明，额定磁密B在1.5~1.8T范围内，磁密每降低0.1T，铁心的噪声可降低2~3dB(A)。磁密变化引起的噪声变化量ΔLpa可由以下公式确定：

   

   式中：

    

   B1、B2——分别为变化前后的工作磁密 （T）

   GFe2、GFe1——对应B1、B2的铁心重量 （kg）

    

   应注意的是，磁密的降低不仅导致变压器体积和重量的增加，使经济指标变差，而且会使噪声发射的表面积增大，从而导致变压器的声功率级增大。

    

3. 采用全斜交错接缝的铁心结构在传统的心柱和铁轭交错接缝结构中，磁力线在接缝处横向穿越附近的硅钢片，会产生涡流和磁饱和，导致噪声和空载损耗增大。而采用全斜交错接缝，保证了心柱和铁轭搭接，减小了磁通畸变，保证了铁心整体机械强度。实践证明，当磁密为1.7T时，铁心采用全斜交错接缝噪声能降低3~5dB(A)。

    

4. 增大铁轭面积以减少铁轭中的磁通密度由于变压器心柱产生的噪声能通过线圈和围屏得到有效的衰减，因此，本体噪声大部分来源于铁轭的振动。在变压器设计时，应保证每级铁轭与心柱的片宽比应与它们截面积之比完全相同。这样才能避免磁通由心柱进入铁轭时，由于产生垂直硅钢片表面的漏磁通而引起的噪声增大。

    

5. 增加铁心接缝有试验表明，当变压器铁心由两级接缝变为三级接缝时，其噪声可降低3~6dB(A)。这是因为在两级接缝中，对应的两个接缝间隙只跨越一层叠片，而三级接缝则跨越两层叠片，通过每层跨接叠片末端处的磁密降低，故而导致噪声降低。

    

6. 控制铁心夹紧力有资料表明，当铁心夹紧力在压强为0.08~0.12Mpa时，变压器噪声最低。在铁心制造过程中可通过力矩扳手合理控制夹紧力；同时也可在心柱级间放置绝缘棒，使心柱绑扎受力均匀，防止因铁心受力不均匀而导致磁致伸缩ε增大。使用以上措施，能降低本体噪声3~6dB(A)。

    

7. 采用先进的加工工艺磁致伸缩ε对应力极为敏感。在相同磁密条件下，有较大应力的硅钢片与应力较小的硅钢片相比，ε随应力的增加而急剧增大。因此，采用先进、合理的加工措施如：采用自动化的横、竖剪切线，控制硅钢片堆放高度，不叠上铁轭，对油道和夹件绝缘等使用的纸板进行预压密化处理等措施都可减少硅钢片的应力增加，从而降低变压器噪声。

    

8. 在铁心垫脚与箱底之间放置减振橡胶如前所述，铁心的磁致伸缩振动分别是通过垫脚和绝缘油这两条途径传给油箱的。在铁心垫脚与箱底之间放置减振橡胶，能使器身与油箱间的刚性接触变为弹性接触。从而，阻断部分振动的传递，减小本体噪声。

2. 油箱采取的技术措施

1. 增加箱壁强度，减小箱壁振幅 为减小箱壁振幅，必须增加油箱整体的刚性。为此，可适当增加箱壁厚度或合理布置加强筋，控制筋间距。同时，辅以合理的焊接工艺，减小箱壁焊接变形，减少制造过程中的残留应力。这样，就能提高箱壁强度，减小箱壁振幅，降低噪声。

    

2. 增加油箱阻尼 可在油箱内壁设置橡胶板。对有磁屏蔽的变压器，可将橡胶板放置在箱壁与磁屏蔽之间。在加强筋间焊接普通工业钢板网，网上涂刷2-3mm厚的阻尼材料，这样既不影响箱壁散热，又减小了箱壁的振动，降低了噪声。

    

3. 在油箱底部与基础间设置减振器 在油箱底部与基础间设置减振器，避免箱底与基础间的刚性连接，使振动通过减振器发生衰减，以达到降低噪声的目的。通常采用的是橡胶减振器和弹簧胶减振器。

1. 采用合理的冷却方式在满足设计要求的前提下，在低噪声变压器的设计中，应选用自冷片式散热器替代风冷散热器或强油循环风冷却器，这从根本上杜绝了冷却器的噪声源，能有效降低噪声8~15dB(A)。

    

2. 选用低噪声的冷却装置在冷却装置的选用过程中，应选用低噪声的冷却装置。用多台流量适中的新型低噪声风扇替代大流量高噪声风扇具有以下优点：第一，风扇布置均匀，能提供均匀冷却；第二，一组风扇出现故障，其余风扇仍能正常运行，提高了冷却系统的可靠性；第三，在总的冷却风量不变的前提下，其电机功率仅为大流量风扇的70%~75%，噪声降低了2~3dB(A)。

    

3. 采用减振装置 变压器本体的噪声通过箱壁和油引起冷却装置的振动，采用以下措施能有效控制其振动。第一，在油箱与散热器之间采用防振头。防振头可由耐腐蚀的防振橡胶或不锈钢制作。试验结果表明，防振头通常能使自冷片式散热器的振动噪声降低5~8dB(A)。第二，对于侧吹或底吹片式散热器冷却方式，为避免风扇加剧冷却系统的振动，风扇支架不能直接固定在散热器上，而应固定在箱壁上，并应设置减振橡胶垫。第三，冷却系统和本体分别安装的变压器，风扇应固定在专用基础上。